Rezistenta lut nisipos. Rezistența estimată a solului a bazei. Calculator de sol de fundație

11. Mediu (în cadrul grosimii compresibile N s sau grosimea stratului H) valorile modulului de deformare și raportul lui Poisson al solurilor de fundație ( și ) sunt determinate de formulele:

; (11)

Unde Ai- aria diagramei tensiunilor verticale de la o singură presiune sub baza fundației din interior i-al-lea strat de sol; pentru schema semispațială este permis să ia Ai = s zp,iBună(vezi articolul 1), pentru schema de straturi - AI= k i- k i- 1 (vezi punctul 7);

Ei,v i,Bună, - respectiv, modulul de deformare, raportul lui Poisson și grosimea i-al-lea strat de sol;

H - grosimea estimată a stratului, determinată conform clauzei 8;

n- numărul de straturi care diferă ca valori EȘi vîn cadrul grosimii compresibile H cu sau grosimea stratului H.

DETERMINAREA SUBVENȚIȚILOR SOLURILOR BAZEI

12. Taparea solului ssl bazele cu o creștere a umidității lor datorită înmuiării de deasupra suprafețelor mari (a se vedea paragrafele 3.2 și 3.5), precum și înmuierea de jos atunci când nivelul apei subterane crește, este determinată de formula

(13)

Unde e sl,i– tasarea relativă i-al-lea strat de sol, determinat conform instructiunilor de la clauza 13;

Bună- grosime i-al-lea strat;

ksl,i- coeficient determinat în conformitate cu instrucțiunile clauzei 14;

n– numărul de straturi în care este împărțită zona de tragere hsl, luate în conformitate cu instrucțiunile de la paragraful 16.

13. Tapare relativă a solului e sl se determină pe baza încercărilor de probe de sol pentru compresiune fără posibilitatea de dilatare laterală conform formulei

, (14)

Unde hn,pȘi h sat, p-- înălțimea probei, în funcție de umiditatea naturală și după saturația completă a acesteia ( w=w sat) la presiune p, egală cu solicitarea verticală la adâncimea considerată din sarcina exterioară și greutatea proprie a solului p = s zp + s zg- la determinarea tasării solului în zona superioară de tasare; la determinarea tasării solului în zona inferioară de tasare, se ia în considerare și sarcina suplimentară din forțele negative de frecare (a se vedea punctele 3.4 și 3.8);

hn,g- înălțimea aceleiași probe de umiditate naturală la p = s zg.

Subsidența relativă a solului cu saturația sa incompletă a apei ( wsl=w<w sat) - e / sl este determinat de formula

, (15)

Unde w- umiditatea solului;

w sat- umiditatea corespunzatoare saturatiei complete cu apa a solului;

wsl- umiditatea de subsidenţă iniţială (clauza 3.3);

e sl- tasarea relativă a solului la saturația totală a apei, determinată prin formula (14).

14*. Coeficient ksl,i, care este inclus în formula (13):

la b= 12 m - luate egal cu 1 pentru toate straturile de sol din zona de tasare;

la b= 3 m - calculat prin formula

Unde R - presiunea medie sub baza fundației, kPa (kgf / cm 2);

psl,i- presiunea initiala de tasare a solului i-al-lea strat, kPa (kgf / cm 2), determinat în conformitate cu instrucțiunile clauzei 15;

R 0 - presiune egală cu 100 kPa (1 kgf / cm 2);

la 3 m< b < 12 м – определяется по интерполяции между значениями ksl,i obtinut cu b= 3 m și b= 12 m.

Atunci când se determină tasarea solului din propria greutate, ar trebui să se ia ksl= 1 la Hsl15 milioane de lire sterline și ksl= 1,25 at Hsl³ 20 m, la valori intermediare Hsl coeficient ksl determinat prin interpolare.

15. Pentru presiunea de tragere inițială psl presiunea corespunzătoare:

în testele de laborator ale solurilor în dispozitive de compresie - presiunea la care tasarea relativă e sl egal cu 0,01;

în testele în teren cu ștampile de sol preumed - o presiune egală cu limita de proporționalitate pe graficul „sarcină-decontare”;

la inmuierea solurilor in gropi experimentale - stres vertical din greutatea proprie a solului la o adancime incepand de la care solul cedeaza din greutatea proprie.

Orez. 4. Scheme de calcul al tragerilor de bază

A a– nu există tragere din cauza propriei greutăți (nu depășește 5 cm), este posibilă doar tragere din cauza sarcinii externe s sl,pîn zona de tragere superioară h sl, p(I tip de condiții de sol); b,V, G, - posibilă scădere din propria greutate ssl,gîn zona inferioară de tragere hsl,g, începând de la adâncime zg(II tip de condiții de sol); b– zonele de tragere superioară și inferioară nu se îmbină, există o zonă neutră h n; V– zonele de tragere superioară și inferioară se îmbină; G– nu există tragere de la sarcina externă; 1 - solicitări verticale din greutatea proprie a solului s zg ; 2 - solicitări verticale totale de la sarcina externă și greutatea proprie a solului s z = s zp+ s zg; 3 - modificarea cu adâncimea presiunii inițiale de decantare psl; Hsl d - adâncimea fundației.

16. Grosimea zonei de tragere hsl este considerat egal cu (Fig. 4)

hsl = hsl,R- grosimea zonei superioare de tasare la determinarea tasării solului din cauza sarcinii externe ssl, p(clauza 3.4), în timp ce limita inferioară a zonei specificate corespunde adâncimii, unde s z = s zp+ s zg= psl(Fig. 4 A,b) sau adâncime, unde valoarea laz minim dacă s z,min> psl(Fig. 4, V);

hsl = hsl,g - grosimea zonei inferioare de tasare la determinarea tasării solului din propria greutate s sl ,g(clauzele 3.4, 3.5), i.e. începând de la adâncime zg, Unde s z = p sl sau valoare s z minim dacă s z,min> psl, și până la limita inferioară a stratului de subsidență.

17. Posibila tasare a solului din propria greutate s / st,g la înmuierea suprafețelor mici de sus (lățimea zonei înmuiate B w mai mică decât grosimea de tasare H sl) este determinată de formula

Unde ssl,g- valoarea maximă a tasării solului din propria greutate, determinată în conformitate cu paragraful 12.

DEFORMAREA BAZELOR,

POLIAT PRIN UMPLUT SOLURI

18. Ridicarea bazei când solul se umflă h sw este determinat de formula

, (18)

Unde e sw,i- umflarea relativă a solului i-al-lea strat, determinat în conformitate cu instrucțiunile de la paragraful 19;

Bună- grosime eu- al-lea strat de sol;

k sw,i- coeficient determinat conform instructiunilor de la clauza 20;

n- numărul de straturi în care este împărțită zona de umflare a solului.

19. Umflarea relativă a solului e sw determinate de formulele:

cu infiltrare de umezeală

, (19)

Unde h n- înălțimea probei de conținut natural de umiditate și densitate, comprimată fără posibilitatea de dilatare laterală prin presiune R egală cu efortul vertical total laz, tot la adâncimea considerată (valoare laz, tot determinată în conformitate cu instrucțiunile de la paragraful 21);

h sat- înălțimea aceleiași probe după înmuiere până la saturație completă cu apă, comprimată în aceleași condiții;

la ecranarea suprafeţei şi schimbarea regimului apă-termic

, (20)

Unde k- coeficient determinat empiric (in lipsa datelor experimentale se accepta k = 2);

we eq- umiditatea finală (în stare de echilibru) a solului;

w 0 și e 0 - respectiv, valorile inițiale ale conținutului de umiditate și ale coeficientului de porozitate a solului.

20. Raport k sw, inclus în formula (18), în funcție de solicitarea verticală totală s z, tot la adâncimea considerată, se ia egal cu 0,8 at s z, tot\u003d 50 kPa (0,5 kgf / cm 2) și 0,6 la s z, tot\u003d 300 kPa (3 kgf / cm 2) și la valori intermediare s z, tot- prin interpolare.

21. Efort vertical total s z, tot la o adâncime z de la baza fundației (Fig. 5) se determină prin formula

, (21)

Unde s zp,s zg - solicitări verticale, respectiv, din sarcina fundației și din greutatea proprie a solului;

laz,ad- presiune verticală suplimentară cauzată de influența greutății părții neumezite a masei de sol în afara zonei de înmuiere, determinată de formula

, (22)

Unde kg- coeficient luat conform tabelului. 6.

Tabelul 6

Coeficient kg

22. Limita inferioară a zonei de tumefiere H sw(Fig. 5):

a) în timpul infiltrării umezelii, se ia la o adâncime unde efortul vertical total s z, tot(articolul 21) este egală cu presiunea de umflare p sw;

b) la ecranarea suprafetei si schimbarea regimului apa-termic - se determina empiric (in lipsa datelor experimentale se accepta H sw= 5 m).

Orez. 5. Schema de calcul a ridicării bazei în timpul umflării solului

23. Aşezarea bazei ca urmare a uscării solului umflat s sh este determinat de formula

, (23)

Unde e sh,i– contracția liniară relativă a solului i-al-lea strat, determinat în conformitate cu instrucțiunile de la paragraful 24;

Bună- grosime i-al-lea strat de sol;

ksh– coeficient luat egal cu 1,3;

n- numărul de straturi în care este împărțită zona de contracție a solului, luat în conformitate cu instrucțiunile de la clauza 25.

24. Contracția liniară relativă a solului în timpul uscării sale este determinată de formulă

, (24)

Unde h n- înălțimea probei de sol cu ​​cel mai mare conținut de umiditate posibil atunci când este comprimată de solicitarea verticală totală fără posibilitatea de dilatare laterală;

h d- înălțimea probei în aceleași condiții după reducerea umidității ca urmare a uscării.

25. Limita inferioară a zonei de contracție Hsh determinat experimental, iar în lipsa datelor experimentale se ia egal cu 5 m.

Când solul se usucă ca urmare a efectului termic al instalațiilor tehnologice, limita inferioară a zonei de contracție Hsh determinată empiric sau prin calcul adecvat.

DETERMINAREA DEPOZITULUI DE SUFOZIUNE

26. Sediment de sufuzie s sf baza, compusa din soluri saline, este determinata de formula

Unde e sf,i- compresiune relativă prin sufuzie a solului i al-lea strat la presiune R, egală cu solicitarea verticală totală la adâncimea considerată de la sarcina externă s zpși greutatea proprie a solului s zg, determinată conform instrucțiunilor de la clauza 27;

Bună- grosime eu- al-lea strat de sol salin;

n- numărul de straturi în care se împarte zona de sedimentare prin sufuzie a solurilor sărate.

27. Compresie relativă de sufuzie e sf definit:

a) în încercări în teren cu sarcină statică cu înmuiere prelungită conform formulei

Unde s sf,p– ștanțarea prin sufocare a unei ștampile sub presiune;

p= s zp + s zg;

dp– zona de tasare de sufuzie a bazei sub timbru;

b) în timpul încercărilor de compresie și filtrare conform formulei

, (27)

Unde h sat, p- înălțimea probei după înmuiere (saturație completă cu apă) la presiune p= s zp + s zg;

h sf,p- înălțimea aceleiași probe de sol după filtrarea prelungită a apei și leșierea sărurilor sub presiune p.

hng- înălțimea aceleiași probe de umiditate naturală la presiune pi=la zg.

REZISTENTA CALCULATA A SOLURILOR DE BAZA

1. Rezistența solului calculată a bazei R 0 dat în tabel. 1-5 sunt destinate dimensionării preliminare a fundațiilor. Domeniul de aplicare a valorilor R 0 și R/ 0 pentru determinarea finală a dimensiunilor fundațiilor este indicată în paragraful 2.42 pentru Tabel. 4, în clauza 8.4 pentru tabel. 5 și în paragraful 11.5 pentru tabel. 6.

2. Pentru soluri cu valori intermediare eȘi eu L(Tabelul 1-3), p dȘi S r(Tabelul 4), S r(Tabelul 5), precum și pentru fundații cu valori intermediare g (Tabelul 6) valori R 0 și R/ 0 sunt determinate prin interpolare.

3. Valori R 0 (Tabelele 1-5) se referă la fundații având o lățime b 0 = 1 m și adâncimea de pozare d 0 = 2 m.

Când se folosesc valori R 0 pentru atribuirea finală a dimensiunilor fundațiilor (clauzele 2.42, 3.10 și 8.4) rezistența de proiectare a solului bazei R, kPa (kgf / cm 2), este determinat de formulele:

la d 2 milioane GBP (200 cm)

R= R 0x( d + d 0)/2d 0 ; (1)

la d> 2 m (200 cm)

R= R 0 + k 2 g /II( d-d 0), (2)

Unde bȘi d- respectiv, lățimea și adâncimea fundației proiectate, m (cm);

g / II - valoarea calculată a greutății specifice a solului situat deasupra bazei fundației, kN / m 3 (kgf / cm 3);

k 1 - coeficient luat pentru fundații compuse din soluri grosiere și nisipoase, cu excepția nisipurilor mâloase, k 1 \u003d 0,125, nisipuri mâloase, lut nisipos, lut și argile k 1 = 0,05;

k 2 - coeficient luat pentru fundații compuse din soluri grosiere și nisipoase, k 2 = 0,25, lut nisipos și lut k 2 = 0,2 și argile k 2 = 0,15.

Notă. Pentru structuri cu o lățime de subsol ÎN= 20 m și adâncime db ³ 2 m, adâncimea de pozare a fundațiilor exterioare și interioare luate în considerare la calcul este egală cu: d = d 1 + 2 m [aici d 1 - adâncimea redusă a fundației, determinată de formula (8) din aceste standarde]. La ÎN>20m acceptat d=d 1 .

tabelul 1

Rezistențe de proiectare R 0 soluri grosiere

masa 2

Rezistențe de proiectare R 0 soluri nisipoase

Tabelul 3

Rezistențe de proiectare R 0 soluri argiloase (netapare).

Tabelul 4

Rezistențe de proiectare R 0 solurile cedat

Notă: numărătorul arată valorile R O , referitor la solurile neumitate care se cedează cu un grad de umiditate S r0,5 GBP; la numitor – valori R O legată de aceleași soluri cu S r ³ 0,8, precum și la solurile înmuiate.

Tabelul 5

Rezistențe de proiectare R 0 soluri vrac

Notă: 1. Valori R O în acest tabel se referă la solurile în vrac care conțin materie organică eu om 0,1 GBP.

2. Pentru haldele necompactate și haldele de sol și deșeuri industriale, valorile R O sunt acceptate cu un coeficient de 0,8.

Tabelul 6

Rezistența de proiectare a solurilor de umplutură R 0

pentru fundații detașabile

linii electrice aeriene

Note: 1. Valori R O pentru argile și argile cu un indice de curgere de 0,5 £ eu L0,75 GBP și lut nisipos la 0,5 < eu LSe acceptă 1,0 GBP conform coloanei „soluri argiloase limosoase” cu introducerea unor factori reducători de 0,85, respectiv 0,7.

2. Valori R O pentru nisipurile mâloase se iau ca pentru nisipurile de dimensiuni medii și fine cu un coeficient de 0,85.

DEFORMAȚII LIMITĂ ALE BAZEI

Note: 1. Valori limită ale deformarii relative (încovoiere) clădirilor specificate la poz. 3 din acest apendice sunt luate egale cu 0,5 ( D s/L)u .

2. La determinarea diferenței relative de sedimente ( D s/L) în poz. 8 din prezenta anexă pentru L se ia distanța dintre axele blocurilor de fundație în direcția încărcărilor orizontale, iar în suporturi înclinate - distanța dintre axele fundației comprimate și ancora.

3. Dacă baza este compusă din straturi de sol orizontale (cu o pantă de cel mult 0,1) consistente ca grosime, limitele maxime și medii de tasare pot fi mărite cu 20%.

4. Se admit valorile limită pentru ridicarea fundației, compuse din soluri umflate: ridicarea maximă și medie în valoare de 25% și denivelarea relativă a tasării (cambra relativă) a clădirii. în cuantum de 50% din valorile limită corespunzătoare ale deformărilor prevăzute în prezenta anexă.

5. Pentru structurile enumerate la poz. 1-3 din această anexă, cu fundații sub formă de plăci solide, valorile limită ale așezărilor medii pot fi mărite de 1,5 ori.

6. Pe baza generalizării experienței în proiectarea, construcția și exploatarea anumitor tipuri de structuri, este permisă acceptarea valorilor limită ale deformațiilor bazei, care diferă de cele indicate în această anexă.

SCRISORI DE BAZĂ

COEFICIENȚI DE FIABILITATE

g f- după sarcină;

g m- conform materialului;

g g- pe pământ;

g n- conform scopului structurii;

g Cu- coeficientul conditiilor de munca.

CARACTERISTICILE SOLULUI

este valoarea medie a caracteristicii;

X n– valoare normativă;

X– valoarea calculată;

A – probabilitatea de încredere (securitatea) valorilor calculate;

R– densitate;

p d este densitatea uscată;

p bf– densitatea umplerii;

e este coeficientul de densitate;

w- umiditate naturală;

wp– umiditatea la limita plasticității (rularea);

wL– umiditatea la punctul de curgere;

we eq– umiditatea finală (în stare de echilibru);

w sat– umiditate corespunzatoare saturatiei complete cu apa;

wsl– umiditatea de subsidență inițială;

w sw– umiditate umflată;

w sh– umiditate la limita de contracție;

S r– gradul de umiditate;

eu L- indicator de fluiditate;

g - gravitație specifică;

g sb- greutatea specifica, tinand cont de efectul de cantarire al apei;

psl– presiunea de tragere inițială;

p sw - presiune de umflare;

e sl– tasarea relativă;

e sw– umflare relativă;

e SH– contracție liniară relativă;

e sf– compresie relativă a sufuziei;

eu din este conținutul relativ de materie organică;

Dpd– gradul de descompunere a materiei organice;

Cu- aderenta specifica;

j este unghiul de frecare internă;

E este modulul de deformare;

v- Coeficientul lui Poisson;

Rc– rezistență maximă pentru compresia uniaxială a solurilor stâncoase;

cu v este raportul de consolidare.

SARCINI, TENSIUNI, REZISTENTE

F– forța, valoarea calculată a forței;

f este forța pe unitatea de lungime;

Fv, Fh– componentele verticale și orizontale ale forței;

Fs,a,Fs,r- forte care actioneaza asupra planului de alunecare, respectiv forfecare si retinere (active si reactive);

N– forta normala la baza fundatiei;

n- la fel, pe unitatea de lungime;

G- greutatea proprie a fundatiei;

q– încărcare verticală uniform distribuită;

R este presiunea medie sub baza fundației;

s – tensiune normală;

t - efort de forfecare;

Și– exces de presiune în apa de pori;

s z– tensiunea normală verticală este plină;

s zg

s zp- la fel, suplimentar de la sarcina exterioara (presiunea de fundatie);

R- rezistenta de proiectare a solului a bazei (limita dependentei liniare "sarcina-tasare");

R 0 - rezistența de proiectare a solului (pentru atribuirea preliminară a dimensiunilor fundațiilor), luată în conformitate cu Anexa 3 recomandată;

F și- forța rezistenței ultime a bazei, corespunzătoare epuizării capacității sale portante.

DEFORMĂRI ALE BAZELOR ȘI STRUCTURILOR

s- sedimentul bazei;

– tasarea medie a bazei;

ssl- drawdown;

h sw- ridicarea bazei când solul se umflă;

s sh- tasarea bazei ca urmare a uscarii solului umflat;

s sf– sediment de sufuzie;

D s– diferenta de decontare (trageri);

i- rola fundatiei (structurii);

J este unghiul relativ de răsucire;

Și– mișcare orizontală;

s și- valoarea limita a deformarii bazei;

s și,s- la fel, conform cerintelor tehnologice;

s și,f- la fel, in functie de conditiile de rezistenta, stabilitate si rezistenta la fisurare a structurilor.

CARACTERISTICI GEOMETRICE

b- latimea bazei fundatiei;

ÎN- latimea subsolului;

B w– lățimea sursei de înmuiere (zona înmuiată);

l- lungimea bazei fundației;

h = livre- raportul laturilor bazei fundației;

A- zona bazei fundației;

L- lungimea clădirii;

d,d n,d 1 - adâncimea fundației, respectiv, de la nivelul de amenajare, de la suprafața reliefului natural și dată de la subsol;

db- adâncimea subsolului de la nivelul de planificare;

df, dfn- adâncimea de îngheț sezonier a solului, respectiv, calculată și standard;

dw- adâncimea nivelului apei subterane;

l = d/b- adâncirea relativă a fundației;

h este grosimea stratului de sol;

N s este adâncimea masei compresibile;

H este grosimea stratului deformabil liniar;

Hsl- grosimea stratului de sol de tasare (grosime de tasare);

hsl– grosimea zonei de tasare;

hsl, p- la fel, de la sarcina externă;

hsl,g- la fel, din greutatea proprie a solului;

H sw este grosimea zonei de umflare;

Hsh- la fel, contracție;

z- adâncimea (distanța) de la baza fundației;

z = 2z/b– adâncimea relativă;

DL- marcajul aspectului;

NL– marcajul suprafeței de relief natural;

FL- marca tălpii fundației;

B, C - limita inferioară a grosimii compresibile;

B, SL- la fel, tasare;

B, SW este limita inferioară a zonei de umflătură;

B, SH- aceleași, zone de contracție;

WL– nivelul apei subterane.

1. Dispoziții generale

2. Proiectarea fundației

Instrucțiuni generale

Sarcini si actiuni luate in considerare in calculele fundatiei

Valori normative și de proiectare ale caracteristicilor solului

Apele subterane

Adâncimea fundației

Calculul fundaţiilor prin deformaţii

Calculul fundațiilor după capacitatea portantă

Măsuri de reducere a deformărilor bazelor și impactul acestora asupra structurilor

3. Caracteristici ale proiectării fundațiilor structurilor ridicate pe soluri de subsidență

4. Caracteristici ale proiectării fundațiilor structurilor ridicate pe solurile umflate

5. Caracteristici ale proiectării fundațiilor structurilor ridicate pe soluri și nămoluri biogenice saturate cu apă

6. Caracteristici ale proiectării fundaţiilor structurilor ridicate pe soluri eluviale

7. Caracteristici ale proiectării fundațiilor structurilor ridicate pe soluri sărate

8. Caracteristici de proiectare ale fundațiilor structurilor ridicate pe soluri în vrac

9. Caracteristici ale proiectării fundațiilor structurilor ridicate în teritoriile subminate

10. Caracteristici ale proiectării fundațiilor structurilor ridicate în regiuni seismice

11. Caracteristici ale proiectării bazelor liniilor aeriene de transport a energiei electrice

12. Caracteristici de proiectare ale fundațiilor suporturilor de pod și țevilor de sub terasamente

13*. Caracteristici ale proiectării fundațiilor structurilor ridicate în teritoriile carstice

14*. Caracteristici de proiectare a fundațiilor structurilor ridicate pe soluri aglomerate

15*. Caracteristici ale proiectării fundațiilor structurilor ridicate pe soluri aluviale

16*. Proiectare de stabilizare a solului

17*. Proiectarea înghețarii artificiale a solurilor

18*. Design de deshidratare

Anexa 1. Valori normative ale caracteristicilor de rezistență și deformare ale solurilor

Anexa 2. Calculul deformațiilor fundației

Anexa 3. Rezistenta calculata a solului a fundatiilor

Anexa 4. Deformatii finale ale bazei

Anexa 5. Desemnări de bază ale literei

Pagina 33 din 34

REZISTENTA CALCULATA A SOLURILOR DE BAZA

1. Rezistența solului calculată a bazei R 0 dat în tabel. 1-5 sunt destinate dimensionării preliminare a fundațiilor. Domeniul de aplicare a valorilor R 0 și R/ 0 pentru determinarea finală a dimensiunilor fundațiilor este indicată în paragraful 2.42 pentru Tabel. 4, în clauza 8.4 pentru tabel. 5 și în paragraful 11.5 pentru tabel. 6.

2. Pentru soluri cu valori intermediare eȘi eu L(Tabelul 1-3), p dȘi S r(Tabelul 4), S r(Tabelul 5), precum și pentru fundații cu valori intermediare g(Tabelul 6) valori R 0 și R/ 0 sunt determinate prin interpolare.

3. Valori R 0 (Tabelele 1-5) se referă la fundații având o lățime b 0 = 1 m și adâncimea de pozare d 0 = 2 m.

Când se folosesc valori R 0 pentru atribuirea finală a dimensiunilor fundațiilor (clauzele 2.42, 3.10 și 8.4) rezistența de proiectare a solului bazei R, kPa (kgf / cm 2), este determinat de formulele:

la d 2 milioane GBP (200 cm)

R= R 0x( d + d 0)/2d 0 ; (1)

la d> 2 m (200 cm)

R= R 0 + k 2 g /II( d-d 0), (2)

Unde bȘi d- respectiv, lățimea și adâncimea fundației proiectate, m (cm);

g / II - valoarea calculată a greutății specifice a solului situat deasupra bazei fundației, kN / m 3 (kgf / cm 3);

k 1 - coeficient luat pentru fundații compuse din soluri grosiere și nisipoase, cu excepția nisipurilor mâloase, k 1 \u003d 0,125, nisipuri mâloase, lut nisipos, lut și argile k 1 = 0,05;

k 2 - coeficient luat pentru fundații compuse din soluri grosiere și nisipoase, k 2 = 0,25, lut nisipos și lut k 2 = 0,2 și argile k 2 = 0,15.

Notă. Pentru structuri cu o lățime de subsol ÎN= 20 m și adâncime db³ 2 m, adâncimea de pozare a fundațiilor exterioare și interioare luate în considerare la calcul este egală cu: d = d 1 + 2 m [aici d 1 - adâncimea redusă a fundației, determinată de formula (8) din aceste standarde]. La ÎN>20m acceptat d=d 1 .

tabelul 1

Rezistențe de proiectare R 0 soluri grosiere

masa 2

Rezistențe de proiectare R 0 soluri nisipoase

Tabelul 3

Rezistențe de proiectare R 0 soluri argiloase (netapare).

Tabelul 4

Rezistențe de proiectare R 0 solurile cedat

Notă: numărătorul arată valorile R O , referitor la solurile neumitate care se cedează cu un grad de umiditate S r 0,5 GBP; la numitor – valori R O legată de aceleași soluri cu S r³ 0,8, precum și la solurile înmuiate.

Tabelul 5

Rezistențe de proiectare R 0 soluri vrac

Notă: 1. Valori R O în acest tabel se referă la solurile în vrac care conțin materie organică eu om 0,1 GBP.

2. Pentru haldele necompactate și haldele de sol și deșeuri industriale, valorile R O sunt acceptate cu un coeficient de 0,8.

Tabelul 6

Rezistența de proiectare a solurilor de umplutură R 0

pentru fundații detașabile

linii electrice aeriene

Note: 1. Valori R O pentru argile și argile cu un indice de curgere de 0,5 GBP eu L 0,75 GBP și lut nisipos la 0,5< eu L Se acceptă 1,0 GBP conform coloanei „soluri argiloase limosoase” cu introducerea unor factori reducători de 0,85, respectiv 0,7.

2. Valori R O pentru nisipurile mâloase se iau ca pentru nisipurile de dimensiuni medii și fine cu un coeficient de 0,85.

Rezistența de proiectare a bazei solurilor nestâncoase la compresiune axială este determinată de formulă

Unde - rezistența condiționată a solului, kPa;

,
- coeficienți luați conform Tabelului 11;

- latimea (latura sau diametrul mai mic) a bazei fundatiei, m;

- adâncimea de aşezare a fundaţiei, m;

- medie pe straturi, valoarea calculată a greutății specifice a solului,

situat deasupra bazei fundației, calculat fără a lua în considerare

acțiunea de cântărire a apei;

permis să ia \u003d 19,62 kN / m 3.

La determinarea rezistenței de proiectare, trebuie luată adâncimea fundației pentru suporturile intermediare ale podurilor - de la suprafața solului la suportul la nivelul tăieturii în conturul fundației și în albia râului - de la fund. a cursului de apă la suport după coborârea nivelului acestuia până la adâncimea generală şi jumătate din eroziunea locală a solului cu cheltuială estimată. Rezistențele de proiectare calculate prin formula (24) pentru argile și lut în fundațiile fundațiilor podurilor situate în cursurile de apă permanente trebuie mărite cu o sumă egală cu 14,7
, kPa,
- adâncimea apei de la nivelul cel mai scăzut al apei joase până la fundul cursului de apă

Valori condiționate de rezistență a solului se determină conform SNiP 2.05.03-84 (Tabelele 9,10) în funcție de tipul, tipul și varietatea pentru solurile nisipoase și tipul, valoarea coeficientului de porozitate eși debitul pentru solurile argiloase lămoase. Pentru valori intermediare eȘi cantități determinat prin interpolare. Pentru valorile numărului de plasticitate ar trebui luate valori medii între 5-10 și 15-20 , dat respectiv pentru lut nisipos, lut si argile. Pentru nisipuri dure ar trebui crescută cu 60% dacă densitatea lor este determinată din rezultatele testelor de laborator de sol. Pentru soluri nisipoase afânate și argilă mâloasă în stare fluidă ( > 1)sau cu coeficient de porozitate e > e max (unde e max - valoarea maximă tabelară a coeficientului de porozitate pentru un anumit tip de sol) rezistență condiționată nestandardizate. Aceste soluri sunt clasificate ca slabe, care nu pot fi folosite ca bază naturală fără măsuri speciale.

Tabelul 1.3.1. - Extras din Tabelul 1 Ap. 24 SNiP 2.05.03-84

Tabelul 1.3.2. - Extras din Tabelul 2 Ap. 24 SNiP 2.05.03-84

Tabelul 1.3.3. - Extras din Tabelul 4 Ap. 24 SNiP 2.05.03-84

Exemplul 1.3.1. Determinați rezistența de proiectare la compresiune axială a unei baze de nisip cu umiditate scăzută de dimensiuni medii sub baza fundației de mică adâncime a lagărului intermediar al podului rutier, dacă este dat: lățimea fundației
adâncimea acestuia
medie pe straturi, valoarea calculată a greutății specifice a solului situat deasupra bazei fundației, \u003d 19,6 kN / m 3.

Soluţie. Pentru nisip cu umiditate scăzută de dimensiuni medii conform tabelului. 1.3.2 găsi R 0 \u003d 294 kPa și conform tabelului 1.3.3 - valorile coeficienților =0,10 m -1 și
=3,0 m -1 .

Rezistența de proiectare a bazei solului este determinată de formulă

Exemplul 1.3.2. Determinați rezistența de proiectare la compresiune axială a unei baze de argil plastic dur sub baza unei fundații dintr-o dolină a unui suport intermediar al unui pod rutier situat într-un curs de apă permanent, dacă este dat: lățimea fundației
adâncimea acestuia
indicele de curgere de argilă
numărul de plasticitate \u003d 0,12, coeficient de porozitate \u003d 0,55, în medie pe straturi, valoarea calculată a greutății specifice a solului situat deasupra bazei fundației, \u003d 19,6 kN / m 3, adâncimea apei de la cel mai scăzut nivel al apei scăzute =5 m.

Soluţie. Din Tabel. 1.3.2 prin interpolare găsim rezistența condiționată lut refractar la
Și =0,55.

Din tabelul 1.3.3 - valorile coeficienților =0,02 m -1 și
=1,5 m -1 .

Luând în considerare încărcarea stratului de argilă cu apă, rezistența de proiectare a bazei solului este determinată de formula

Rezistivitatea electrică calculată a solului (Ohm * m) este un parametru care determină nivelul de „conductivitate electrică” a pământului ca conductor, adică cât de bine se va răspândi curentul electric de la electrodul de pământ într-un astfel de mediu.

Aceasta este o valoare măsurabilă care depinde de compoziția solului, dimensiuni și densitate.
aderând între ele particulele sale, umiditatea și temperatura, concentrația de substanțe chimice solubile în ea (săruri, reziduuri acide și alcaline).

Valorile rezistivității electrice calculate a solului (tabel)

Rezistenta la sol pentru kiturile ZZ-000-015 și ZZ-000-030, indicate în tabel pot fi utilizate
cu diverse configurații de împământare - atât punct cât și multi-electrod.

Împreună cu un tabel de valori aproximative ale rezistivității calculate a solului, vă oferim
utilizați harta geografică a întrerupătoarelor de împământare instalate anterior, bazate pe kituri de împământare ZANDZ gata făcute
cu rezultatele măsurătorilor rezistenței pământului.

Tipuri de sol din Republica Kazahstan
și rezistențele electrice specifice ale acestora (hartă)

Determinarea rezistenței de proiectare condiționată a solului

1. Acest sol - nisip praf, se referă, conform GOST 25100-95 „Soiluri. Clasificare”, la nisipuri dense. Ținând cont de faptul că nisipul este de grad mediu de saturație cu apă (Sr = 0,79), determinăm rezistența sa de proiectare conform Tabelului 2 din Anexa 3 din SNiP 2.02.01-83 * „Fundațiile clădirilor și structurilor”

R 0 \u003d 400 kPa.

2. Argila. Ținând cont de valoarea coeficientului de porozitate e = 0,71 și indicele de curgere JL = 0,16, determinăm rezistența calculată conform Tabelului 3 din Anexa 3 din SNiP 2.02.01-83 * „Fundațiile clădirilor și structurilor”

R 0 \u003d 400 kPa.

3. Avand in vedere ca coeficientul de porozitate al acestui sol e = 0,7 si indicele de randament JL = 0,11, conform tabelului 3 din Anexa 3 din SNiP 2.02.01-83 * „Fundatiile cladirilor si structurilor” determinam

R 0 \u003d 400 kPa.

Determinarea greutății specifice a solului

g \u003d cg, kN / m 3

1. Nisip, c=1,9 g/cm3=1,9 t/m3

g \u003d 1,9 9,8 \u003d 18,62 kN / m 3

2. Argilă, c=2,01 g/cm3=1,95 t/m3

g \u003d 2,01 9,8 \u003d 19,7 kN / m 3

3. Loam, c=1,87 g/cm3=1,96 t/m3

g \u003d 1,87 9,8 \u003d 18,326 kN / m 3

Caracteristicile estimate ale solului

• 1. Nisip:
  • - ambreiaj,

cu I = 3/1,5=2, cu II = 3/1=3;

Unghiul de frecare internă,

c I \u003d 28 / 1,15 \u003d 24,35 0; c II \u003d 28/1 \u003d 28 0;

Gravitație specifică,

g I \u003d g II \u003d 18,62 / 1 \u003d 18,62 kN / m 3.

cu I = 30/1,5 = 20 kPa, cu II = 30/1 = 30 kPa;

c I \u003d 9 / 1,15 \u003d 7,83 0, c II \u003d 9/1 \u003d 9 0;

g I \u003d g II \u003d 19,7 / 1 \u003d 19,7 kN / m 3.

3. Loam:

cu I = 20/1,5 = 13,3 kPa, cu II = 20/1 = 20 kPa;

c I \u003d 20 / 1,15 \u003d 17,39 0, c II \u003d 20/1 \u003d 20 0;

g I \u003d g II \u003d 18,326 / 1 \u003d 18,326 kN / m 3.

Caracteristicile fizice și mecanice date și calculate ale solurilor care alcătuiesc șantierul sunt rezumate într-un tabel

Tabelul 1 Proprietățile fizice și mecanice ale solului

Concluzie privind posibilitatea folosirii solurilor ca bază

Şantierul este reprezentat de următoarele denumiri de sol:

• - de la suprafață până la o adâncime de 0,4 m, zace de cernoziom, care nu este folosit în construcții, este tăiat și îndepărtat de pe șantier;
• -apoi se intinde un strat - nisip de marime medie, densitate medie, grad mediu de umiditate, 3,6 m grosime, compresibil mediu, rezistenta de proiectare conditionata R 0 = 400 kPa, poate fi folosit ca baza naturala;
• - stratul următor - argilă gri maronie, grosimea de 4,0 m, este în stare semisolidă, moderat compresibilă cu o rezistență de proiectare condiționată R 0 = 400 kPa, poate fi folosit ca bază naturală;
• - ultimul strat este lut cenușiu, grosime de 7,0 m, în stare semisolidă, moderat compresibil cu o rezistență de proiectare condiționată R 0 = 400 kPa, poate fi folosit ca bază naturală.